壽命修正系數(shù) aNSK壽命修正系數(shù)aNSK是潤(rùn)滑參數(shù) (P-Pu)/C · 1/ac的函數(shù)，如下所示：aNSK ∝ F { P?PuC · 1ac, aL} ......................... (4.14)NSK新壽命理論通過(guò)修正污染系數(shù)ac 將材料和熱處理改進(jìn)對(duì)壽命的延長(zhǎng)作用納入考量。由于潤(rùn)滑參數(shù) aL 會(huì)基于潤(rùn)滑劑和工作溫度隨油膜形成的程度而變化，因此該理論還使用了粘度比 k（k =n/n1，其中，n 為運(yùn)動(dòng)粘度，n1 為必要粘度）。該理論表明潤(rùn)滑條件越好（k 值越高），軸承的壽命就越長(zhǎng)。圖 4.9 和 4.10 顯示了修正系數(shù) aNSK 作為新壽命計(jì)算公式一函數(shù)的圖解。此外，新壽命計(jì)算公式還分別考慮了球軸承和滾子軸承的點(diǎn)接觸和線(xiàn)接觸。雙列角接觸球軸承的結(jié)構(gòu)是將 2 套單列角接觸球軸承的外圈背對(duì)背配合，內(nèi)、外圈均為整體式結(jié)構(gòu)。NSK29415E軸承供應(yīng)商

采用齒輪傳動(dòng)時(shí)，根據(jù)所使用齒輪類(lèi)型的不同，作用于齒輪的載荷也各不相同。以**簡(jiǎn)單的正齒輪為例，其載荷計(jì)算如下：M = 9 550 000H / n ....(N · mm) = 974 000H / n ....{kgf · mm} }........(4.19)Pk = M / r ................................................. (4.20)Sk = Pk tan θ ............................................. (4.21)Kc = √Pk2+Sk2 = Pk sec θ ........................... (4.22)式中， M： 作用于齒輪的力矩 (N . mm)，{kgf . mm}Pk： 齒輪切線(xiàn)方向力 (N)，{kgf}Sk： 齒輪徑向力 (N)，{kgf}Kc： 作用于齒輪的合成力 (N)，{kgf}H： 傳動(dòng)力 (kW)n： 轉(zhuǎn)速 (min-1)r： 傳動(dòng)齒輪節(jié)圓半徑 (mm)θ： 壓力角除了如上求得的理論載荷之外，還須用理論載荷乘以齒輪系數(shù) fg，將振動(dòng)和沖擊（取決于齒輪精加工的精度）納入考量。NSK29415E軸承供應(yīng)商單列角接觸球軸承其接觸角越大，軸向載荷的承受能力越大。

載荷、轉(zhuǎn)速變化時(shí)的平均載荷當(dāng)作用于軸承上的載荷不斷變化時(shí)，應(yīng)計(jì)算出能得到與承受變載荷時(shí)相同壽命的平均載荷。(1) 載荷與轉(zhuǎn)速之關(guān)系呈階段性變化時(shí)（圖4.13） 載荷F1：轉(zhuǎn)速n1；工作時(shí)間t1 載荷F2：轉(zhuǎn)速n2；工作時(shí)間t2 載荷Fn：轉(zhuǎn)速nn；工作時(shí)間tn然后，使用以下公式求出平均載荷Fm的值：Fm =p√ F1pn1t1+F2pn2t2+ ... +Fnpnntnn1t1+n2t2+ ......... +nntn ............................... (4.25)式中， Fm：變載荷的平均值(N)，{kgf}p = 3 球軸承p = 10/3 滾子軸承平均轉(zhuǎn)速 nm 可通過(guò)以下公式求出：nm = n1t1+n2t2+...+nntnt1+t2+.........+tn .....

內(nèi)部游隙與規(guī)格數(shù)值：運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中，滾動(dòng)軸承內(nèi)部游隙的大小對(duì)疲勞壽命、振動(dòng)、噪聲、發(fā)熱等軸承性能影響很大。因此，在確定類(lèi)型和尺寸后，選擇軸承內(nèi)部游隙便是軸承選擇**重要的任務(wù)之一。軸承內(nèi)部游隙是軸承內(nèi) / 外圈和滾動(dòng)體之間的組合間隙量。所謂徑向游隙和軸向游隙，即內(nèi)圈或外圈一方固定，另一套圈相對(duì)其在徑向和軸向上的移動(dòng)量。為了獲得精確的測(cè)量結(jié)果，通常會(huì)向軸承施加規(guī)定的測(cè)量載荷來(lái)測(cè)量游隙。因此，測(cè)出的游隙值（為了區(qū)別，有時(shí)也稱(chēng)為“測(cè)量 游隙 ”）總是比理論內(nèi)部游隙（向心軸承也稱(chēng)“幾何游隙”）大出測(cè)量載荷造成的彈性變形量。通常，成對(duì)雙聯(lián)軸承由同樣的角接觸球軸承或同樣的圓錐滾子軸承組合而成。

如果軸承沒(méi)有傾斜，且使用了高粘度潤(rùn)滑劑確保有足夠的流體油膜厚度時(shí)，(a2×a3)值可設(shè)為2。根據(jù)基本額定動(dòng)載荷選擇軸承時(shí)，比較好根據(jù)用途選擇可靠系數(shù)a1，以及基于以往同種機(jī)械的潤(rùn)滑條件、溫度條件、安裝狀態(tài)等經(jīng)驗(yàn)確定的C/P或fh 值?；绢~定壽命公式(4.1)、(4.2)、(4.5)和(4.6)能夠?yàn)橐幌盗休S承載荷計(jì)算提供符合要求的結(jié)果。然而，載荷過(guò)大時(shí)，可能導(dǎo)致滾動(dòng)體與滾道的接觸點(diǎn)產(chǎn)生有害的塑性變形。當(dāng)向心軸承的Pr超過(guò)C0r（基本額定靜載荷）或0.5 Cr（以?xún)烧咧休^小者為準(zhǔn)）時(shí)，或者推力軸承的Pa超過(guò)0.5 Ca時(shí)，請(qǐng)咨詢(xún)NSK確定基本額定疲勞壽命公式的適用性。圓錐滾子軸承與角接觸球軸承一樣，一般將兩套軸承對(duì)置使用。浙江NSK24120CAME4C3S11軸承代理價(jià)格

滾動(dòng)軸承具有下列特點(diǎn) ：(1) 啟動(dòng)摩擦小，且啟動(dòng)力矩與旋轉(zhuǎn)力矩之差也較小。NSK29415E軸承供應(yīng)商

準(zhǔn)工況而言已經(jīng)足夠。從 C2 到 C1，游隙逐漸變小，而從 C3 到 C5，游隙逐漸變大。標(biāo)準(zhǔn)工況指內(nèi)圈轉(zhuǎn)速低于軸承尺寸表所列額定轉(zhuǎn)速 50%、載荷低于普通載荷 (P 0.1Cr)，且軸承與軸采取過(guò)盈配合的情況。為了降低電機(jī)的噪聲，軸承徑向游隙范圍要小于普通等級(jí)，且電機(jī)用深溝球軸承及圓柱滾子軸承的徑向游隙值也較小（參考表 8.14.1 和 8.14.2）。軸承內(nèi)部游隙受配合和運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)溫差條件的影響。當(dāng)內(nèi)圈或外圈與軸或軸承座采取過(guò)盈配合時(shí)，軸承套圈的膨脹或收縮會(huì)導(dǎo)致軸向內(nèi)部游隙減少。減少量因軸承類(lèi)型、尺寸，以及軸及軸承座的設(shè)計(jì)而異，大約是過(guò)盈量的 70~90%（參考 A156 和A157 頁(yè) 8.1.2 節(jié)的“配合”(5) 部分）。從理論內(nèi)部游隙 D0 中減去該減少量，得到的結(jié)果便稱(chēng)為安裝游隙 Df。NSK29415E軸承供應(yīng)商